南瑞继保电气公司：换用交流耗能的新能源孤岛柔直送出方案

此不应直接对新再生能源文化交流并新媒体外侧的文化交流子系统负载完成压制，即转用无源定文化交流负载和Hz压制（即VF压制）。

上图1 乌兰察布盟扩建工程亦然接线示意上图

乌兰察布盟扩建工程转用真双近乎结构，单近乎可法理接入，当单近乎仅转用恒定Hz压制时，无差调节则会都因单近乎之除此以外输单单功率反复调节，不利于子系统较为稳定。

为了构建双近乎换流北站网络相互连接新再生能源正因如此子系统时，正因如此文化交流负载压制器为正因如此子系统透过较为稳定的文化交流负载，双近乎换流器并不必需要协调配合共同为正因如此子系统透过负载支撑，如上图2附注的双近乎VF亦然从压制手段可构建双近乎压制的较为稳定接入，双近乎压制层装配文化交流负载压制器，归因于有功电容命令Idref、无功而返电容命令Iqref及参考相位命令%u3B8，并发送至至双近乎换流器的近乎控层，由内环电容压制构建换流器电容压制。

上图2 双近乎VF亦然从压制手段

2 新再生能源正因如此作法下输单单功率赤字彻底解决建议

2.1 输单单功率赤字影响分析

乌兰察布盟扩建工程转用双近乎建议时，由于具备双近乎接入和单近乎法理接入的能够，当一近乎暴发机械故障后，非机械故障近乎尽可能维持正常接入，在正因如此接入作法下，由于新再生能源发电厂无法更快动手术，非机械故障近乎被迫承担全部的新再生能源输单单功率。

软性整流器新媒体机械故障亦然要分为换流北站内机械故障和直流城铁机械故障。

换流北站内暴发近乎区机械故障时将引来单换流器枪机，暴发双近乎区机械故障时可能引来双近乎换流器枪机。直流城铁暴发机械故障时，整流器新媒体所处合环接入静止状态，由于直流城铁两边仅装配直流变压器，尽可能构建机械故障直流城铁的永久性，可能则会换流器枪机，随后继续前进设定的熄弧一段时除此以外后一一对不应直流变压器构建直流城铁瞬时机械故障的完全恢复，如一一对不应不成功则将永久永久性；整流器新媒体所处开环接入静止状态，直流城铁的瞬时或永久永久性可能使关联换流器输单单输单单功率再考虑到。

换流北站网络相互连接新再生能源正因如此子系统时，换流器转用VF压制对相互连接文化交流子系统的单模负载和Hz完成压制，换流器的有功输单单功率和无功而返输单单功率由文化交流子系统当中新再生能源电源及负重决定，因此当文化交流子系统与换流北站反之亦然的有功输单单功率大于换流器额定输单单功率时，将单单现输单单功率赤字，如未能采取合适的压制手段将引来子模块负载升高，甚至引来换流器过电容枪机。根据不尽相同柔直电新媒体机械故障类型，假定两种输单单功率赤字情况下，见此表1。

此表1 正因如此子系统的输单单功率赤字情况下

在新再生能源送至端与仅受端有功输单单功率单单现不有利于即单单现输单单功率赤字时，转用切机作法降低送至端输单单功率是常用的工具，但由于切机时长至较少为150ms，而整流器新媒体的物理现象大得多，在整流器新媒体暴发机械故障后无法第一一段时除此以外动手术新再生能源则会都因整流器新媒体延至。以乌兰察布盟扩建工程四端为例，其亦然要电子子系统绝对值见此表2。

此表2 乌兰察布盟扩建工程换流北站亦然要电子子系统绝对值

在非机械故障近乎输单单功率输单单能够再考虑到时，正因如此作法下新再生能源发电厂输单单功率传输基本不仅受影响，新再生能源送至端与仅受端有功输单单功率单单现不有利于，采取压制措施无法不应有软性直流线缆子系统在上述机械故障时的电力供应范围不扩大，因此有必要数据分析新再生能源正因如此作法下的柔直机械故障绕过，不应有新再生能源发电厂的有序动手术。

2.2 输单单功率赤字彻底解决建议

针对双近乎软性直流正因如此送至单单的情况下，现有文化交流单模该线接入、直流高输单单功率压制子系统和文化交流高输单单功率压制子系统等多种建议。

文化交流单模该线接入建议在双近乎接入时，双近乎相互连接不尽相同的单模，单模除此以外通过母联相互连接，新再生能源电源在两段单模除此以外有利于特有种，并根据两条单模的总输单单功率确定母联回路不应该所处合位。

转用该线单模建议的缺点有数：①建议简单可靠，非机械故障近乎换流器不则会单单现过负重情况下；②建议只能必需增加母联回路和同期压制子系统，房地产较较少。

但转用该线单模建议有如下缺陷：①只能彻底解决送至端单近乎枪机/再考虑到的情况下，只能彻底解决直流城铁瞬时机械故障、仅受端换流器枪机/再考虑到，以及仅受端文化交流子系统机械故障的情况下；②两条单模汇流的新再生能源负重不应保持有利于，同时还并不必需要不应有两条单模汇流的新再生能源负重在终端只能合环，增加了接入的复杂度。

直流高输单单功率压制子系统建议在现有软性直流线缆当中亦然要用于船队北新能源经柔直送至单单，再考虑船队该平台限制，通常将直流高输单单功率压制子系统装配在逆衰外侧（也就是负重外侧），但是乌兰察布盟柔直电新媒体扩建工程仅为船艇北新能源，而且并不必需要再考虑直流变压器和原初城铁的一一对不应闸功能，直流高输单单功率压制子系统并不必需要装配在整流外侧（也就是北风场外侧）。

转用直流高输单单功率压制子系统建议的缺点有数：①转用IGBT电子器件，可以构建高输单单功率电容的更快投退；②只能根据整流器拉出绝对值推论不应该转为，跳跃手段简单。转用直流高输单单功率压制子系统建议的亦然要缺陷是只能彻底解决送至端单近乎枪机的情况下，在单近乎软性直流扩建工程当中愈来愈限于。

本文亦然要针对乌兰察布盟扩建工程当中具体使用的文化交流高输单单功率压制子系统完成分析。在正因如此换流北站文化交流场装配文化交流高输单单功率压制子系统，当暴发正因如此送至端单近乎枪机或仅受端都因机械故障都因北新能源输单单功率无法外送至时，通过衰频器将大输单单功率电容更快转为文化交流子系统当中，从而浪费新再生能源场北站不算多的能量。文化交流高输单单功率压制子系统建议如上图3附注。

上图3 文化交流高输单单功率压制子系统建议

根据单单现输单单功率赤字时整流器新媒体响不应结构上的不同点，文化交流高输单单功率压制子系统的转为和退单单分为两类。

1）送至端单近乎枪机机械故障

由于文化交流高输单单功率压制子系统安装在送至端换流北站，可以通过换流器的枪机信号及新再生能源的输单单功率构建文化交流高输单单功率压制子系统的投退，具体手段为：转送到单近乎换流器机械故障枪机信号且机械故障前双近乎输单单功率大于单近乎换流器的最大输单单功率时，转为文化交流高输单单功率压制子系统；当文化交流高输单单功率压制子系统和非机械故障换流器的输单单功率不大于单近乎换流器的最大输单单功率时，推论为完成新再生能源切机操作，退单单文化交流高输单单功率压制子系统。

2）仅受端及城铁机械故障

仅受端及城铁机械故障时，根据换流器所相互连接直流单模的负载推论不应该转为或退单单文化交流高输单单功率压制子系统，单近乎法理推论，具体手段为：当整流器拉出至少设也就是说时，导通衰频器，转为对不应的文化交流高输单单功率压制子系统，浪费掉不算多输单单功率；当整流器拉出等于退单单也就是说时，枪机衰频器，退单单相不应的文化交流高输单单功率压制子系统。

转用文化交流高输单单功率压制子系统建议的缺点有数：①可以构建送至仅受端及直流城铁机械故障时的机械故障绕过；②送至端单近乎枪机时尽可能由长久子系统有序切机，缩减新再生能源发电损失。

转用文化交流高输单单功率压制子系统建议的缺陷亦然要是转用半控电子器件，投入使用一段时除此以外短，SP并不必需要依靠电容过零SP。

2.3 建议对比

对上述三种建议完成对比分析，由于文化交流单模该线接入建议电子子系统增加最较少，仅有在大负重情况下下将双近乎流形转换成两个单近乎流形接入，所以仍然考虑文化交流单模该线接入建议，交、直流高输单单功率压制子系统建议对比见此表3。

此表3 交、直流高输单单功率压制子系统建议对比

三种建议的效果对比见此表4，之后乌兰察布盟扩建工程转用文化交流高输单单功率压制子系统建议彻底解决正因如此送至单单情况下。

此表4 三种建议效果对比

3 文化交流高输单单功率压制子系统建议和投退手段

3.1 文化交流高输单单功率压制子系统建议所设计

乌兰察布盟柔直电新媒体扩建工程假定正因如此送至单单的北站分别为乌兰察布盟北站和丹波国北站，乌兰察布盟北站和丹波国北站的量分别为3000MW和1500MW，文化交流高输单单功率压制子系统亦然要用于正因如此作法下的文化交流外侧电新媒体有利于。以乌兰察布盟换流北站为例，输单单功率物资供不应为3000MW，转为一段时除此以外为1.5s。转用文化交流高输单单功率压制子系统并不必需要先导再考虑所列两个状况。

1）路中数量的并不必需要

路中数量的并不必需要并不必需要同时再考虑压制要求和缺点。前提路中数量越好多，在子系统暴发机械故障时，可以越好平直地浪费赤字输单单功率，对子系统的反弹越好小，但是其缺点不算差，平方英尺面积不算多，扩建工程实施困难。因此先导再考虑上述状况，转用8个路中、每个路中375MW的建议。

2）负载类别的并不必需要

乌兰察布盟换流北站的文化交流外侧负载类别为220kV，文化交流高输单单功率压制子系统可以转用直接挂接在220kV单模上或通过降拉出衰网络相互连接的作法。如果直接网络相互连接220kV，则并不必需要所有的电子子系统按照220kV的绝缘类别来完成所设计，其平方英尺则会较为大，同时因为负载类别不算高，串联的衰频器数量也则会较为强大，先导再考虑转用降拉出衰的作法愈来愈适合扩建工程具体不应用。

转用降拉出衰后，二次负载的并不必需要并不必需要先导再考虑平方英尺、准确性和缺点。如果负载类别过高，则降拉出衰的作用不大，平方英尺依然则会很小，衰频器串联数较多，带来准确性回升；而如果负载类别并不必需要得不算小，在375MW单组量的也就是说下，电容则会较大，带来衰频器不足以选型的情况下。先导再考虑，转用66kV负载作为二次负载，这样单个路中的角内电容为1894A，则转用额定电容2800A的衰频器就可以意味着要求。

通过以上分析，对于文化交流高输单单功率压制子系统的具体绝对值要求见此表5。

此表5 文化交流高输单单功率压制子系统的绝对值要求

根据上述所设计，通过PSCAD完成辅助设计数据分析，文化交流高输单单功率压制子系统转为的一段时除此以外为1.5s。单路中转为操作过程辅助设计如上图4附注，可以看单单，电容和输单单功率仅能将近到所设计的要求。

3.2 文化交流高输单单功率压制子系统投退手段

对于送至端单近乎枪机情况下，无必需北站除此以外协调压制；对于仅受端速降输单单功率引发的赤字输单单功率情况下，必需通过对本北站整流器拉出的迅速推论，构建文化交流高输单单功率压制子系统的投退，才能构建对整流器新媒体负载的有效率压制，以防止电子子系统过负载。

通过北站除此以外协调压制构建文化交流高输单单功率压制子系统的精确投退，当中除此以外并不必需要随之而来北站除此以外通信、取样、推论、不尽相同压制子系统指派及传递、一次电子子系统指派环节，总时长至少30ms。

以北京北站额定接入时暴发双近乎枪机为例，枪机后大概20ms整流器拉出已将近到电子子系统过负载耐仅受能够，同时还要再考虑失去北站除此以外通信后尽可能临时工，因此，仅受端机械故障都因输单单功率赤字时，送至端换流北站文化交流高输单单功率压制子系统的投退推荐转用本北站的就地信号。以乌兰察布盟北站为例，其文化交流高输单单功率压制子系统投退手段见此表6和此表7。

上图4 单路中转为操作过程辅助设计

此表6 送至端机械故障文化交流高输单单功率压制子系统投退手段

此表7 仅受端机械故障文化交流高输单单功率压制子系统投退手段

送至端机械故障根据机械故障前输单单功率转为文化交流高输单单功率压制子系统，高输单单功率压制子系统转为后200ms动手术。仅受端机械故障根据整流器拉出上升情况下转为文化交流高输单单功率压制子系统，如果整流器拉出上升将近大概门槛绝对值，不必需转为文化交流高输单单功率压制子系统。丹波国北站的文化交流高输单单功率压制子系统投退手段负载门槛绝对值与乌兰察布盟北站一致，只能因为量的不尽相同在转为组数上有所区别，仍然逐一列单单。

4 文化交流高输单单功率压制子系统投退辅助设计数据分析

根据送至端单近乎枪机机械故障和仅受端及城铁机械故障时单单现输单单功率赤字后整流器新媒体响不应结构上的不同点，以四端环形软性整流器新媒体为例，验证文化交流高输单单功率压制子系统的转为和退单单手段。

1）送至端单近乎枪机机械故障

初始时四北站仅双近乎接入，北站2网络相互连接正因如此子系统，输送至北新能源输单单功率3000MW，北站3网络相互连接正因如此子系统，输送至北新能源输单单功率1500MW，北站1下新媒体输单单功率3000MW，北站4为定负载压制北站。3.5s时，北站2近乎2机械故障枪机，3.502s北站2转为2흵0MW文化交流高输单单功率压制子系统，3.65s稳控子系统动手术北风机，北新能源输单单功率降低至1 500M，3.701s北站2退单单2흵0MW文化交流高输单单功率压制子系统，近乎1输单单功率完全恢复1500MW。

送至端机械故障时文化交流高输单单功率压制子系统投退手段辅助设计频域如上图5附注，辅助设计结果此表明，北站2文化交流高输单单功率压制子系统转为后构建了浪费缓冲器输单单功率的目地，非机械故障换流器（近乎1）未能单单现过电容，待北风机动手术后子系统重新进入最初稳态临时工点，构建了网络相互连接新再生能源正因如此子系统情况下下送至端单近乎机械故障的绕过。

上图5 送至端机械故障时文化交流高输单单功率压制子系统投退手段

2）仅受端及城铁机械故障

以四端环形软性整流器新媒体为例说明仅受端文化交流子系统机械故障的绕过操作过程。初始时四北站仅双近乎接入，北站2网络相互连接正因如此子系统，输送至北新能源输单单功率3000MW，北站3网络相互连接正因如此子系统，输送至北新能源输单单功率1500MW，北站1下新媒体输单单功率3000MW，北站4为定负载压制北站。3.5s北站1文化交流子系统暴发三北至地机械故障，北站4单模负载跳下至0.9p.u.，整流器拉出大于580kV转为文化交流高输单单功率压制子系统，整流器拉出等于520kV退单单文化交流高输单单功率压制子系统，3.6s北站1文化交流子系统机械故障扫除。

仅受端机械故障时文化交流高输单单功率压制子系统投退手段辅助设计频域如上图6附注，辅助设计结果此表明，仅受端北站1文化交流子系统暴发机械故障时，整流器拉出升高，通过转为送至端的文化交流高输单单功率压制子系统尽可能浪费缓冲器输单单功率，使整流器新媒体的负载更快回升，可能则会了全面性过负载引来整个电新媒体延至，待仅受端文化交流机械故障完全恢复后，整流器拉出完全恢复较为稳定，文化交流高输单单功率压制子系统自动退单单接入，随后整流器新媒体更快完全恢复至机械故障前的接入静止状态。

上图6 仅受端机械故障时文化交流高输单单功率压制子系统投退手段

依据GB 19964—2012《光伏发电北站网络相互连接电力子系统新科技规范》当中9.1节规范光伏发电北站负载在1.2p.u.～1.3p.u.不应能接入最较少0.5s。GB/T 19963—2011《北新能源场网络相互连接电力子系统新科技规范》10.1.1节当中当北新能源场并新媒体点负载在千分之负载的90%～110%之除此以外时，北新能源发电厂不应能正常接入；当北新能源场并新媒体点负载至少千分之负载的110%时，北新能源场的接入静止状态由北新能源发电厂的性能确定。

北新能源场网络相互连接文化交流子系统规范当中虽然未能对负载在1.1p.u.以上的情况下完成明确规范，但乌兰察布盟扩建工程当中对北新能源场的电子子系统要求意味着负载为1.2p.u.～1.3p.u.时能接入最较少0.25s。根据辅助设计频域当中文化交流负载频域可得单单，文化交流负载幅绝对值仅压制在1.3p.u.所列，持续一段时除此以外较少于100ms，文化交流高输单单功率压制子系统投退操作过程当中新再生能源场北站可较为稳定接入。

5 假设

本文提单单了在新再生能源正因如此子系统通过双近乎流形结构的软性直流线缆子系统外送至输单单功率的情况下下彻底解决输单单功率赤字情况下的工具，通过较为分析三种不尽相同建议，并不必需要文化交流外侧装配高输单单功率压制子系统来构建机械故障绕过；通过建起四端柔直电新媒体的电磁暂态三维完成先期辅助设计数据分析，辅助设计结果此表明，装配文化交流高输单单功率压制子系统可以构建送至、仅受端机械故障的绕过，绕过操作过程当中的文化交流过负载意味着所设计要求，可不应有整流器新媒体的较为稳定接入。

本文编自2022年第5期《日立新科技》，科学论文标题为“转用文化交流高输单单功率的新再生能源正因如此柔直送至单单建议及辅助设计数据分析”，作者为卢宇、汪楠楠 等。

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